浅析奥贝尔氧化沟溶解氧的分布与能耗的节省
1、奥贝尔氧化沟中溶解氧的分布特征
奥贝尔氧化沟为多反应器系统，通常由三个同心的沟渠串联组成，沟渠呈圆形或椭圆形。图1为一个典型的奥贝尔氧化沟示意图，污水从外沟道（第一沟）进入，然后流入中沟道（第二沟），再经内沟道后由中心岛流出。由二沉池来的回流污泥通常只进到第一沟。在三个沟道内均设有日落气转碟以供氧并起混合与推动池内混合液的作用。日落气转碟按各沟道供氧量的分配设置，实际运街上中还可根据需要调节其转速与浸没深度。奥贝尔氧化沟三个沟道的容积占总容积的百分比分别为外沟约占50%～60%，中沟30%～35%，内沟15%～20%，多采用50%：33%：17%。
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除构形上的特征，奥贝尔氧化沟的一个最显著特征是三个沟道的溶解呈0--1--2mg/L（外-中-内）的梯度分布。典型的设计是将碳源氧化、反硝化及大部分硝化设定在第一沟（外沟）内进行，控制第一沟的DO在0～0.5mg/L内。第二沟的DO控制在0.5～1.5mg/L,可进一步去除剩余的BOD或继续完成硝化。第三沟（内沟）的DO为2～2.5mg/L，以保证出水中有足够的溶解氧带入二沉池。此种DO的分布方式不仅使奥贝尔氧化沟具有卓越的脱氮性能，而且大大节省了能耗。
2、需氧量与供氧量的设计计算
奥贝尔氧化沟的节能特征主要是通过供氧量的减少来体现的。在一个有硝化反硝化的生物反应池中，实际需氧量可由下式计算：
AOR=1.7QSBOD-1.42XVSS+4.57QDN-2.86QDDN (1)
式中，AOR-----实际需氧量（kgO2/d)
Q------设计进水流量（m3/d)
SBOD------设计BOD去除浓度（g/L)
XVSS------活性污泥生成量（kg/d)
DN-------需硝化的氮量（g/L)
DDN------需反硝化的氮量（g/L)
在设计条件、设计参数相同的条件下，任何处理系统对氧的需求量理论上是相同的，但由于氧在实际传递过程中受多种因素的影响，故转换为作为选择曝气设备依据的标准需氧量时，各处理系统就会有所差别。这里引入一个校正参数--现场修正系数FCF，对表面曝气设备，其值由下式计算：
FCF=(βΡС-C/C20)а×1.024(Tmax-20) (2)
式中，FCF----氧传递现场校正系数
а----清污氧传递速修正系数，а=污水中的氧转移系数（Kla＇）/清水中的氧转移系数（Kla）
β----清污氧饱和度修正系数，β=污水中的氧饱和度（Cs＇）/清水中的氧饱和度（Cs）
Ρ----海拔高度修正系数，Ρ=所在地区实际气压（Ρa）/1.013×105
Tmax---设计最高水温（℃）
C20---标准大气压下水温20摄氏度时氧的饱和溶解度（mg/L)）
Cs----设计最高水温Tmax下氧的饱和溶解度（mg/L)
C-----设计反应池内平均溶解氧浓度（mg/L)
于是标准需氧量（SOR）为：
SOR=AOR/FCT（kgO2/d) (3)
由式（2）和（3）可知，反应在池混合液中溶解氧越小，现场校正系数越大，则相应的标准需氧量就少，实际供氧量降低，从而也就降低了动力消耗。当混合液中的DO为零时，由于有最大的推动力，因此氧的转移率最大，现场校正系数最大，能耗节省最多。
对奥贝尔氧化沟而言，各沟道的容积不同，对有机物、氮的去除率也不同，反映到实际需氧量（AOR）上也就不同，另外其三个沟道内的溶解不一样，FCF也就不一样。因此，在计算标准需氧量时需分别对各沟道作修正。
为简化计算、便于理解，将式（1）作如下转换：
AOR=(1.7-1.42Y)QSBOD+(1.42YQSBOD-1.42XVSS)+4.57QDN-2.86QDND
=(1.791.42Y)QSBOD+1.42YQSBOD×(0.8bHθc/1+bHθc)+4.57QDN-2.86QDDN (4)
式中，Y---异养微生物产率系数（kgVSS/kgBOD5),一般为0.55--0.75kgVSS/kgBOD5；
bh---异样微生物内源衰减速率（d-1),bH=B(20)×1.04(Tmin-20),b(20)为20℃时异养微生物内源衰
减速率，一般为0.15--0.25d-1,Tmin为设计最低水漫
θc---设计泥龄（d)
式（4）中的第一项可理解为BOD降解（除用于合成的外）所需的耗氧量，第二项可理解为污泥内源泉呼吸需氧量。
假设：
1）外、中、内沟对BOD5的去除率分别为ηB1、ηB2、ηB3，对TKN的硝化率分别为ηN1、ηN2、ηN3，对N的去除占总去除量的比例分别为ηDN1、ηDN2、ηDN3。
2）外、中、内三沟的容积百分比分别为p1、p2、p3。
则奥贝尔氧化沟外、中、内三个沟道的实际需氧量分别为：
APR1=(1.7-1.42)ηB1QSBOD+1.42p1YQSBOD×(0.8bHθc/1+bHθc)+4.57ηN1QDN-2.86ηDN1QDDN (5)
APR2=(1.7-1.42)ηB2QSBOD+1.42p2YQSBOD×(0.8bHθc/1+bHθc)+4.57ηN2QDN-2.86ηDN2QDDN (6)
APR3=(1.7-1.42)ηB3QSBOD+1.42p3YQSBOD×(0.8bHθc/1+bHθc)+4.57ηN3QDN-2.86ηDN3QDDN (7)
再假设：外、中、内三个沟内设计溶解氧浓度分别为C1、C2、C3，则三沟的氧传递现场校正系数分别为：FCF1、FCF2、FCF3。相应的标准需氧量即为：SOR1、SOR2、SOR3。奥贝尔氧化沟总的标准需氧量即为：
SOR=SOR1+SOR2+SOR3=(AOR1/FCF1)+(AOR2/FCF2)+(AOR3/FCF3) (8)
3、供氧与能耗的节省
与常规单沟式氧化沟或一般延时曝气活性污泥处理系统相比，奥贝尔氧化沟能耗的节省主要表现在两个方面：
第一，同时硝化/反硝化比单独的硝化要节省能耗。在设计和运行延时曝气模式的活性污泥处理系统时，由于泥龄长、投入的氧量多以及池容大，其成本超时常规活性污泥法系统需要特别注意的是，造成高动力费用的最主要原因是为硝化提供所需要的氧，即使不需要除氨氮，混合液中的氧也会被硝化菌所利用。硝化氨氮所需的单位氧量较BOD氧化所需要的氧量高得很多，大量的氧被NO3-化合物所占有。当终沉池内有气泡产生且造成污泥上浮时，即为硝酸盐在终沉池内发生了反硝化生成氮气所为，而此时，硝酸盐中的氧即被“浪费”掉了。
实际上，反硝化可以在生物反应池内进行，这样就不存在沉淀池中的产氮气问题，同时又为除碳菌提供了辅助氧源。奥贝尔氧化沟0-1-2的DO分布正是提供了这样一种脱氮环境，在奥贝尔系统内不仅发生硝化发应。特别是发生在外沟道的同时硝化反硝化作用基本完成80%甚至100%的硝化和80%以上的反硝化。反硝化细菌利用硝酸盐中的氧，以有机物作碳源及电子供体，使有机物得到分解氧化，这就相当于回收了一部分被消耗的氧。理论上，每硝化1g氨氮需4.57氧，而每还原1gNO3-可提供2.86氧。若外沟反硝化率为80%，则有50%硝化所需的氧被回收，这就减少了供氧量，也就节省了供氧能耗。
其次，在奥贝尔氧化沟中需氧量最大的外沟道有最大的氧传递现场校正系数（因DO平均为零），这就大大减少了实际所需供氧量。在其它条件相同的状态下，DO为2mg/L时比DO为零时的标准需氧量要多出约30%，或说DO为零时的标准需氧量仅为DO为2mg/L时的75%左右。
假设设计进出水水质、泥龄、曝气设备等条件相同，比较奥贝尔氧化沟与只有硝化的常规处理系统及有硝化和反硝化的常规处理系统的供氧量（在此以标准需氧量计）与供氧能耗的差别。
基础条件假设如下：
Q=10万3/d,SBOD=200mg/l,DN=50mg/L,DDN=40mg/L,p1=55%,p1=30%,p1=15%,ηB1=100%,ηB1=0,
ηB1=0,ηN1=80%,ηN2=20%,ηN3=0,ηDN1=90%,ηDN2=10%,ηDN3=0；
计算过程参数取值如下：
Y=0.65,bH=0.12,θc=15d,Tmin=15℃,Tmax=25℃,α=0.85,β=0.95,p=1。
将上述数据代入式（1）---（8）计算可得出供氧量，假设曝气设备动力效率Ep为1.5kgO2/kwh,可得出所需动力消耗。表1为比较结果。
表1 供氧与能耗比较结果表
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由表中结果可知，与只有硝化的处理系统相比，奥贝尔氧化沟所需供氧量与供氧能耗均节省39%；与有硝化反硝化的处理系统相比，奥贝尔氧化沟所需供氧量与供氧能耗均节省20%。
4 结语
与曝气池充氧和混合相关的高动力费用是工程设计人员和运行管理人员所普遍关注的，国外最早发现奥贝尔氧化沟的节能物征是源于在污水处理厂运行中观测到，实际供氧量大大少于按常规方法设计的氧化沟系统，或是有机负荷高出三分之一以上时，不增加供氧量出水仍能达标。这一潜能慢慢被人们认识并充分发掘出来加以广泛利用。
目前奥贝尔氧化沟工艺在我国的应用正方兴未艾。在我国污水处理厂出水排放标准越来越严的今天，在满足排放标准要求的同时，人们更关心能耗的节省。只考虑硝化的处理系统某种条件下也可能满足处理要求，但却造成了能量的浪费。而在一般的脱氮工艺（如A/O工艺）中，好氧池中较高的溶解氧浓度并不利于氧的传递。奥贝尔氧化沟特有的DO梯度分布很好的解决了这一矛盾。约占一半总池容的外沟道DO接近于零，不仅节省了能耗还提高了氧传递速率；内沟的DO维持2mg/L可保证有足够的氧带入二沉池。奥贝尔氧化沟的此种DO设计堪称脱氮与节能完美结合的典范，与同类处理工艺相比其供氧能耗约节省15%～20%。
参考文献
(1)Lewis E.Ritter.CASE HISTORLES OF STARTUP AND OPERATION OF THE ENVIREX ORBAL AERATION PROCESS.Water Pollution Control Association of Pennsylvania61st Annual Conference 1989
(2)Mikkel G.Mandt,Bruce A.Bell.OXIDATION DITCHES IN WASTEWATER TREATMENT.Ann Arbor Science,Michigan,1982
(3)郑兴灿 李亚新编著。污水除磷脱氮技术。中国建筑工业出版社，北京，1998
(4)张自杰主编。排水工程（下册）。中国建筑工业出版社，北京，1996
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